在施工過程中殘留下來的污物(水、土、砂、石塊、焊渣等雜物)和管道投產運行中積存的凝析液及腐蝕物,會影響氣質和輸氣能力,堵塞儀表,降低計量精度,加劇管道內壁腐蝕。利用清管球清除管內污物是解決上述問題的有效措施[1,2],為此,我公司于2009年10月進行了清管球清管作業。
2 清管球清管方案
p0q0/T0=Zpq/T (1) 式中:p0——工程大氣壓力,0.103 3 MPa;
q0——工程狀況(0.103 3 MPa,293 K)下的供氣量,m3/h;
T0——工程狀態下的溫度,293K;
Z——氣體壓縮系數;一般清管作業時的壓力p<1.2MPa,Z=1.0;
p——清管球后的絕對壓力,MPa;
q——清管作業時的工作狀態下的燃氣流量,m3/h;
T——發送站的天然氣溫度,K。
若近似認為了:T=T0,式(1)簡化為
式中:d——管道內徑,0.414m;
v——清管球在管道內的運動速度,km/h。
當天要求的供氣量為20×104m3/d,則q0=8 333m3/h。代入式(2)得,p=0.77MPa。
由此確定清管作業時清管球后天津支線的壓力(表壓)為0.7MPa左右。
(2)清管球前后壓差的確定
清管球前后壓差Δp可利用“組合圓筒”原理按下式計算確定:
式中:Δp——清管球前后壓差,MPa;
f——橡膠球與鋼管的滑動摩擦因數,0.12;
E——橡膠球的彈性模量,8.0MPa;
β——清管球的相對過盈量,過盈量與半徑的比值;β=8/207=0.038 6;
μ1——橡膠球的泊松比,0.48。
經計算得出Δp=0.05MPa??紤]污物的阻力,確定清管球的前后壓差Δp為0.06MPa。 2.3 清管球運行距離乙的確定
清管球的運行距離根據進入清管球后管道內的氣體量用體積法計算。
L=4p0TV0Z/(πd2pT0) (3) 式中:L——清管球與起點的運行距離,m;
V0——發球后累計進氣體積(狀態為0.103 3MPa,293K),m3。
將有關數值代人式(3),可得
L=0.743V0/p (4)
3 清管作業
3.1 清管過程
重慶天然氣長輸管道天津支線全程見圖1。
充氣支線全程設6個觀測點——永清站、趙家樓閥室、王慶坨閥室、京福閥室、楊柳青電廠閥室、天津配氣站(以下簡稱天津站),觀測壓力及清管球通過與否。清管前一天,將天津支線壓力(表壓)降至0.5MPa,以便控制清管球的運行速度。
清管當天上午8∶00,清管作業正式開始。清管作業的全過程見表1。由清管球清出的污物為深褐色粉狀體,并伴有少量的水,污物質量約450kg。經化驗含有碳、鐵等元素。 3.2 分析
(1)在清管球未進入管道系統時,永清站與天津站的壓差很小,為0.003MPa。8∶08開始清管作業時,為了克服清管球與管道的摩擦力,使Δp升高至0.07MPa左右,說明選用的清管球較為合理。
(2)隨著清管作業的進行,清管球前會堆積一定量的污物,增加了阻力,于是在11∶30開始加大流量提高清管球前后的壓差。從11∶30開始,Δp緩慢升高至0.154MPa。
表l 清管球運行狀況
時刻 | 清管球后壓力/MPa | 清管球前壓力/MPa | 壓差Δp/MPa | 備 注 |
8∶00 | (永清站) 0.465 | (天津站) 0.462 | 0.003 | 無清管球時 |
8∶08 | 0.561 | 0.500 | 0.061 | 清管球發出 |
8∶25 | 0.601 | 0.530 | 0.071 | |
9∶00 | 0.543 | 0.500 | 0.043 | |
9∶40 | 0.579 | 0.550 | 0.029 | |
9∶55 | 0.570 | 0.528 | 0.042 | 清管球通過趙家樓閥室 |
10∶30 | 0.611 | 0.533 | 0.078 | |
10∶55 | 0.669 | 0.600 | 0.069 | |
11∶10 | 0.676 | 0.613 | 0.063 | |
11∶30 | 0.701 | 0.636 | 0.065 | 通知永清站加大流量 |
11∶37 | 0.710 | 0.639 | 0.071 | |
12∶00 | 0.721 | 0.647 | 0.074 | 清管球通過王慶坨閥室 |
12∶25 | 0.780 | 0.67 | 0.110 | |
12∶57 | 0.806 | 0.679 | 0.127 | 清管球通過京福閥室 |
13∶30 | 0.841 | 0.691 | 0.150 | |
13∶13 | 0.845 | 0.691 | 0.154 | 清管球通過電廠 |
13∶40 | 0.895 | 0.700 (開始下降) | 0.195 | 按照計算,清管球應到達天津配氣站,而實際未到。 |
13∶46 | 0.900 | 0.537 (繼續下降) | 0.363 | 發出硬物撞擊管道聲,清管球已到天津站前閥組。 |
13∶59 | 0.920 | 0.092 | 0.828 | |
14∶30 | 0.950 | 0.08 | 0.870 | |
15∶00 | 0.970 | 0.076 | 0.894 | |
16∶00 | 0.960 | 0.072 | 0.888 | 打開越站閥,使下游氣反輸,進行反吹,同時打開京福閥室放散閥。 |
16∶30 | 0.900 | 0.246 | 0.654 | |
17∶00 | 0.350 | 0.690 | -0.350 | |
17∶48 | 1.500 | 0.784 | 0.716 | 關閉京福閥室放散閥 |
19∶12 | 1.500 | 0.995 | 0.505 | 清管球到達天津站收球筒 |
(3)13∶40清管球前壓力(天津站壓力) 由0.7MPa開始突然下降,說明出現了卡阻現象。13∶46站前管道發出撞擊聲,表明清管球通過了第一個卡阻部位。隨后清管球前壓力由0.537 MPa再次出現急速下降現象倒13∶59天津站壓力降為0.092MPa,表明清管球又出現了卡阻。天津站支線進天津站拐了一個彎,在站圍墻內外各有一個彎頭。根據天津站壓力和撞擊聲的來源,我們判斷出現第一次卡阻在站外彎頭處,由于出現了卡阻現象,使天津站壓力突然下降,Δp不斷升高。當Δp升高到能克服清管球與管道的摩擦阻力時,清管球被突然沖開,并在站內彎頭處再次被卡住(站外彎頭與站內彎頭兩者距離較短)。在15∶00至16∶00之間,曾多次提高清管球后壓,但均無濟于事。經分析出現卡阻的原因可能是:①清管作業在接近尾聲時,沉積的污物增多,在經過彎頭處增加了阻力;②熱煨彎頭在制造中存在誤差(如橢圓度超標等)。為此,我們決定采用反吹方法,迫使清管球退出卡阻位置,具體操作如下:
首先,在16∶00左右,打開越站閥,使下游氣反輸,清管球前壓力由 0.072 MPa提高到 0.690MPa。其次,打開京福閥室的放散閥,使清管球的后壓由0.90MPa降至0.35MPa(此時清管球前壓力為0.69MPa),Δp=-0.35MPa,此時管道處于反向清管。最后,在17∶48關閉京福閥室放散閥,提高永清站流量,進行正向清管,使清管球后壓由 0.35MPa升至1.5MPa。天津站壓力開始升高,升至0.995MPa,說明清管球在運行,到19∶12清管球到收球筒,清管作業順利結束。